Stellite grade 6的問題，透過圖書和論文來找解法和答案更準確安心。 我們找到下列懶人包和總整理

無電鍍鎳碳化鈦添加量及加熱條件對真空感應熔融鎳基合金顯微組織與磨耗行為之影響

為了解決Stellite grade 6的問題，作者黃惠榆 這樣論述：

　　本實驗利用真空感應熔融方式製備無電鍍鎳碳化鈦強化鎳基合金/AISI4140 鋼雙金屬，以鎳基合金為基材並添加無電鍍鎳之碳化鈦粉末，再以4140鋼作為坩堝。無電鍍鎳碳化鈦添加量為1、5及10wt％，加熱溫度1150、1200℃不持溫及持溫3分鐘，製作無電鍍鎳碳化鈦強化鎳基合金。磨耗測試則採用球對盤(ball-on-disk)的方式進行，磨耗條件為固定滑移速度0.7m/s及磨耗荷重1.7kg，改變滑移距離(100、500、1000、2000和5000m)，探討前述條件對無電鍍鎳碳化鈦強化鎳基合金的顯微組織與磨耗行為之影響。　　由XRD、SEM、EDS與EPMA分析實驗結果可知，無電鍍鎳碳化鈦

強化鎳基合金顯微組織包含γ-Ni、Ni3B、Ni31Si12、Ni3Si、CrB、Cr7C3、Cr23C6、TiC等相。利用無電鍍鎳的方式可以有效的改善碳化鈦與鎳基合金之潤濕性，隨著無電鍍鎳碳化鈦添加量增加面積分率上升，硬度也會提高。無電鍍鎳碳化鈦強化鎳基合金所產生的相在不同加熱溫度條件下並沒有太大的差異。而在不同的溫度條件下，隨著吸收的總熱量增加，鉻碳及鉻硼化物尺寸會變大，鐵原子由4140鋼往鎳基合金擴散情形也更加明顯。由縱向硬度可以發現無電鍍鎳碳化鈦添加量越多，鐵原子擴散受到阻礙，對無電鍍鎳碳化鈦強化鎳基合金硬度影響越小。 在磨耗試驗中，磨耗損失量隨著無電鍍鎳碳化鈦添加量增加而降低，

在磨耗距離100m、500m時，可觀察到主要是靠著無電鍍鎳碳化鈦顆粒阻礙刮損路徑，主要磨耗機制為刮損磨耗、 黏著磨耗及輕微氧化磨耗；1000m、2000m時會產生氧化膜保護表面，主要為黏著磨耗及輕微氧化磨耗；磨耗距離至5000 m時氧化膜破裂形成三體磨耗，磨耗損失量上升，磨耗行為主要為刮損磨耗、黏著磨耗、輕微氧化磨耗、嚴重氧化磨耗及三體磨耗。 在磨耗試驗中可觀察到，在無電鍍鎳碳化鈦添加量為1wt%時，磨耗損失量會隨著加熱溫度升高及持溫時間增加而增加，除了碳化鈦硬化相較少以外，還受到鐵原子分布影響，在1wt%添加量中，鐵原子大量往鎳基合金擴散不易受到阻礙 ，導致試片整體硬度下降，在磨耗的過

程中 ，磨耗損失量上升；而在無電鍍鎳碳化鈦添加量10wt%中，鐵原子的擴散則被碳化鈦阻礙，故無電鍍鎳碳化鈦添加量10wt%，硬度及磨耗損失量不易受到加熱溫度條件的影響。

汽輪機低壓葉片材料之雷射銲修研究

為了解決Stellite grade 6的問題，作者林昱甫 這樣論述：

一般火力電廠之汽渦輪機歲修時，經常將受損的動葉片更換。但隨著雷射銲修技術的進步，受損葉片修補後，不但有良好的品質及較低的變形量，並可節省許多成本。403不銹鋼具有良好之抗腐蝕性，此鋼材經適當淬火回火後其機械性質可接近4130鉻鉬鋼，為目前低壓 (低溫) 汽渦輪葉片的主要材料。但403不銹鋼亦有潛在問題，它與一般高強度低合金鋼相同，均會因氫而誘發龜裂。故在銲接過程中並需防止銲道與熱影響區之冷裂生成。雷射銲修製程很明顯的，在降低熱輸入量與變形量方面，極具優勢，且為傳統銲修方式所無法突破之處。本研究主要目的係使用5KW二氧化碳雷射，進行403不銹鋼銲修對再生件品質的影響，修補

程序與合金粉末之選擇也一併評估。除此之外，針對銲修件的機械特性，包含疲勞裂縫成長特性及微觀組織進行分析。混合粉末可以依不同比例加以混合，配合母材含碳量不同加以調整，得到最接近母材的同質性粉末；或是由含碳量的調整，得到硬度適合的銲補填料。因此，選用混合式粉末，則無須顧慮銲補填料採購上的市場限制問題，具有較廣泛的選擇範圍。 實驗結果顯示，以混合方式調整含碳量之410混合粉末做為403不銹鋼銲補時之填料，為最佳之選擇。雷射銲補技術進行受損之403不銹鋼葉片銲補，為一實際可行的再生處理製程。